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生物質鍋爐新聞動態

 

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600MW機組鍋爐末級再熱器管壁溫度控制分析

發布時間:2014-07-17 08:04    來源:未知

    天津大唐盤山發電有限責任公司安裝2臺由哈爾濱三大動力廠生產的600 MW汽輪發電機組,3號機組于2001年12月18日通過168 h試運,現己移交生產,4號機組帶負荷試運結束,準備進行168h試運。在試運期間鍋爐出口再熱器管壁存在超溫現象,經過分析,修改了磨煤機一次風流量測量公式,并針對鍋爐出口再熱器管壁超溫進行了燃燒調整試驗,初步解決了再熱器管壁超溫問題,富通新能源生產銷售生物質鍋爐,生物質鍋爐主要燃燒秸稈顆粒機秸稈壓塊機木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料。
1、設備概況
1.1主要參數
    額定蒸發量    1801 t/h
    過熱器出口壓力    17.38 MPa
    過熱器出口溫度    540℃
    再熱蒸汽流量    1480 t/h
    再熱蒸汽進口壓力    3. 45 MPa
    再熱蒸汽出口壓力    3. 29 MPa
    再熱蒸汽進口溫度    314.3°
    再熱蒸汽出口溫度    540 °
    給水溫度    273. 8°
1.2設備特點
    天津大唐盤山發電有限責任公司安裝2臺由哈爾濱三大動力廠生產的600 MW汽輪發電機組,其中鍋爐為引進美國ABB-CE技術設計制造的HG-2023/17. 6-YM4型四角切圓燃燒、亞臨界、一次中間再熱、固態排渣、控制循環汽包爐。設計煤種為準格爾煙煤。燃燒器為正四角布置的切向擺動式燃燒器,采用ABB-CE傳統的大風箱結構,由隔板將大風箱分割成若干風室。爐膛各角的燃燒器分別有22個噴口。其中,6個一次風噴嘴可上下擺動27°,10個輔助風及最下層油噴嘴可做上下30°的擺動,為了獲得良好的爐內空氣動力場,克服四角燃燒而引起的爐膛煙溫偏差的弊病,上下兩層輔助風室及頂部二層OFA風室設計成反切18°,頂部二層OFA風室在反切18°的同時又可以作手動±12。水平擺動,增加了煙溫偏差調節的手段。其余三層油輔助風噴嘴為固定式,不能擺動。所有煤粉噴嘴均設有周界風。整組燃燒器按逆時針方向切圓布置,假想切圓直徑為Dl 882 mm。配6臺ZGM-123中速磨煤機。采用冷一次風機正壓直吹式系統,每臺磨煤機帶一層煤粉噴嘴。
    該爐燃燒器一次風噴口采用了寬調節比(WR)的結構,形成了垂直濃淡的一次風粉特性,另外在一次風噴口的V形鈍體及噴口四周前部邊緣的扳邊結構設計,有助于回流區的形成,使該燃燒器具有良好的穩燃性能,鍋爐最低不投油穩燃負荷為350/BMCR。
    再熱器由3個部分組成,墻式輻射再熱器布置在水冷壁前墻和側墻的前部。再熱器前屏位于后屏過熱器及水冷壁懸吊管之間,折煙角的上部。末級再熱器位于爐膛折焰角后的水平煙道內,與再熱器前屏中間無聯箱串聯布置,高壓缸排汽經噴水減溫后進入墻式輻射再熱器,然后經再熱器前屏至末級再熱器,再熱器的溫度調整主要由調整燃燒器擺角實現,噴水減溫只作為防止事故超溫及輔助調溫用。
2、末級再熱器出口管壁超溫分析
2.1末級再熱器出口管壁超溫的現象
3號機組調試過程中,末級再熱器出口管壁存在超溫現象,最高壁溫可達到636 C以上,主要是在機組高負荷或上層煤粉噴嘴投運期間,最高壁溫區域位于右側第63、67、70監視點,其中第67監視點壁溫最高。開大頂部OFA反切風效果不明顯。其它部位壁溫均低于540 C,過熱器管壁溫度分布與末級再熱器相同,但不存在超溫現象。
2.2原因分析
    末級再熱器從左至右共72排,每排12根管,分別在第3、6、9、12、15、22、25、30、34、37、42、46、51、58、63、67、70排管屏的最外圈管子上各設有一個壁溫監視點,在第19和55排管屏的每一根管子上設有一個壁溫監視點,共41個壁溫監視點。
    由于四角切圓燃燒的特點是整個爐膛為一個燃燒單元,四角氣流相互作用,在爐內形成逆時針方向的旋轉氣流。到分隔屏或后屏下沿,還存在一定的殘余旋轉,此時,引風機對煙氣流的作用力是向爐后方向,該作用力使煙氣流改變方向。由于煙氣的殘余旋轉,其切向速度分量方向及大小在同一截面上不同,在向后吸力的作用下造成流速的分布不均,表現為右側煙氣流速偏高。考慮到水平煙道沿垂直方向流動阻力的不同,上部煙氣流的流程要大于下部,流動阻力偏大,則下部煙氣流速及煙溫偏高。由于流速分布上的偏差,使流經同一截面的不同區域飛灰攜帶量也隨之出現一定的差異,并對水平煙道受熱面的傳熱量比例產生影響。由于煙氣流速及飛灰攜帶量的偏差,使末級再熱器右側管屏出現管壁超溫現象。
    在后屏再熱器與末級再熱器之間通過無聯箱串聯連接,使再熱器的吸熱不均相互疊加,也加劇了末級再熱器管壁超溫。
    制造廠在設計時雖然己考慮了末級再熱器管壁超溫的問題,在采取反切風的同時,又將頂部兩個OFA噴嘴設計為左右可手動擺動12。,但未能給出具體的擺動角度數值,必須通過具體試驗來確定合適的擺動角度和相應的風門開度范圍,才有希望達到預期的效果。
    另外,燃燒火焰中心的位置對末級再熱器管壁溫度也有一定的影響,包括燃燒器輔助風的配比、磨煤機的組合運行情況、磨煤機的一次風流量大小、總風量的大小及磨煤機出力的分配等。
    過熱器由于其換熱效果較好,又有兩級噴水
減溫控制,管壁溫度較低,不存在過熱現象。廠家在設計中計算的末級再熱器最高管壁溫度位于右側,最高壁溫計算值為626℃,并且在管壁溫度最高部位選用了TP-304H鋼材,最高允許管壁溫度可達到657℃,正常壁溫控制值為小于636 ℃,確保再熱器不超溫。
3、燃燒調整
    3號機組在調試過程中,發現6臺磨煤機在正常運行中一次風冷熱風門的開度均在60%以上,調節余度較小,而相應的磨煤機一次風流量指示均在正常范圍內,故判斷為一次風流量表可能不準,經磨煤機一次風量標定,發現一次風流量計算公式不正確,修改后,磨煤機的一次風冷熱風門開度下降為20%~50%。磨煤機的一次風流量降低后,燃燒器著火位置適中,且著火比較穩定,降低了燃燒火焰中心位置,有利于控制再熱器壁溫。
    通過測量不同機組負荷下的排煙氧量值及進行磨煤機性能試驗,初步確定了磨煤機一次風量曲線及總風量調整曲線,見圖1、2。
    對于該CE型四角切圓燃燒鍋爐,一次風量不宜太大,否則會加強火焰殘余旋轉效應,由于煤質較好,正常運行中,一般磨煤機的出力在40%~80%之間,相應通風量為62. 6~77. 65 km3/h之間,有利于降低末級再熱器管壁溫度。
    OFA反切風噴嘴擺動角度存在一個最佳位置,當擺動至最大位置時,增加反切風擋板開度至60%后,末級再熱器出口右側壁溫可降低至570℃左右,但過熱器與再熱器出口蒸汽溫度出現嚴重偏差,右側低于左側30℃左右,右側最高蒸汽溫度只能達到510℃,達不到設計值,調整減溫水及調整燃燒器擺角無效。當調整OFA反切風噴嘴擺動角度至+6。時,效果最佳,但必須適當調整反切風量。由于氣流旋轉具有很大的慣性,旋轉風量一旦確定后,增加反切風量很難改變其旋轉方向,必須突然將反切風量一次增加至希望值后,調整才可達到預期的效果。當反切風擋板由20%逐漸開大至60%時,末級再熱器出口壁溫降低約10℃,而當反切風擋板由20%次開大至60%時,末級再熱器出口壁溫降低約30℃。
    當機組負荷在400 MW以下時,由于一般投運下層火嘴,燃燒火焰中心較低,再熱器管壁溫度相應也較低,一般在580 C以下;當機組負荷在400 MW以上時,E或F磨煤機投運,燃燒中心較高。雖然E和F磨煤機對應的火嘴上輔助風設計有18°的反切角度,但由于作用有限,末級再熱器出口管壁溫度仍然會上升至600℃以上,必須在磨煤機投運前適當開大頂部OFA反切風。OFA反切風擋板開大后,由于燃燒中心下降,會導致過熱汽溫度偏低,還應適當調整火嘴的上下擺動角度,以達到過熱蒸汽溫度與再熱器管壁溫度同時兼顧的目的。另外,燃燒器的組合對管壁溫度也有一定的影響,采用ACDE、ACDF或ABCDE組合方式管壁溫度較低。
    通過燃燒調整,末級再熱器出口管壁溫度可以控制在600℃以下,大部分時段在580℃以下,由于廠家在設計時在高溫區段提高了管材等級,末級再熱器出口管壁溫度在600℃以下運行是比較安全的。
4、防止末級再熱器出口管壁溫度超標措施
    (1)磨煤機E或F投運工況下,頂部反切風擋板必須保持足夠大的開度,且需與擺動火嘴角度配合進行調整,在調整頂部反切風擋板時要一次調整到位,以克服燃燒氣流旋轉的慣性。
    (2) OFA反切風擺動角度存在最佳位置,通過燃燒調整確定后,不應隨便改動擺動角度。
    (3)在機組升負荷啟動磨煤機時應提前采取降低燃燒火焰中心的措施,防止在磨煤機投運過程中末級再熱器管壁溫度超標。
    (4)磨煤機一次風量對控制著火位置及燃燒中心具有很大的作用,磨煤機的一次風量不宜太大。
5、結論
    采用四角切圓燃燒方式的鍋爐,由于殘余旋轉的存在,其末級再熱器出口管壁溫度必然較高,采取反切措施后對壁溫分布的調整能起到一定的作用,只有在反切風動量達到一定程度后,才能有效地改變末級再熱器出口管壁溫度的分布。調整末級再熱器出口管壁溫度會與控制過熱蒸汽溫度產生矛盾,必須將反切風量與燃燒器擺角協調調整,方能達到二者兼顧的目的。在采用反切措施的同時,適當提高管材等級,優化再熱器的結構設計,是防止末級再熱器超溫爆管的有效方法。
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