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1025t/h鍋爐再熱器穿頂密封結構焊口開裂原因分析

發布時間:2014-07-16 14:52    來源:未知

    某發電廠工期兩臺DG1025/18.2-Ⅱ(3)型鍋爐分別于1995年2月、12月投入運行。2000年6月至2002年6月,兩臺鍋爐的再熱器共發生了4起因穿頂密封管板焊接接頭開裂而引發的蒸汽泄漏事故。在1#、2#鍋爐檢修中對再熱系統進行常規水壓試驗時,發現上述接頭泄漏情況十分嚴重:檢查中共發現漏點36個(其中中溫再熱器5個、高溫再熱器31個)。至2003年8月,同類泄漏仍有發生,成為影響機組安全運行的重大隱患,富通新能源生產銷售生物質鍋爐,生物質鍋爐主要燃燒顆粒機木屑顆粒機秸稈壓塊機壓制的生物質顆粒燃料。
1、鍋爐再熱器穿頂密封結構簡介
    鍋爐中、高溫再熱器管子規格均為∮60 mm×4mm,材質涵蓋了15CrMo、12CrIMoV、鋼102和SA213-T91等四種鋼材。中溫再熱器每屏14根管子,高溫再熱器每屏7根管子,在管屏穿出頂棚過熱器處采用了如圖l所示的焊接密封結構;梳形板與再熱器管子的管板接頭(以下簡稱“接頭”)由制造廠完成,采用手工電弧焊焊接,單面焊不開坡口,從上部施焊,焊接完畢后整屏進行消除應力處理。
2、裂紋的宏觀檢查及分析
    檢查發現,接頭的開裂具有如下共同特征:對鋼種不具選擇性;開裂于焊根部位(見圖2);裂紋呈環向,與焊縫走向~致;裂紋徑向擴展面與管子軸線大致成45°角;開裂的接頭存在嚴重的根部焊瘤,且焊縫熔深己透達管子內壁(裂紋正由此處穿出管子內壁)。
    斷口宏觀形貌如圖3所示。斷口表面覆蓋有氧化層且較粗糙,斷口呈巖石狀,無明顯塑性變形;除靠近管子內壁的很窄區域存在剪切唇外,斷口的其余部分為裂紋的亞穩擴展區——據此可判斷,裂紋由管子外表面形核而向內壁擴展。
3、裂紋的微觀分析
    金相顯微鏡下裂紋的微觀形貌如圖4所示。管子母材微觀組織正常,無明顯組織老化現象。裂紋擴展區位于焊縫熱影響區粗晶過熱區內;裂紋沿過熱粗晶界面發展,裂紋內充滿腐蝕產物;在裂紋擴展前沿,分布著大量斷續的晶界微裂紋,其方向基本與大裂紋發展方向一致;在三晶粒交界處,裂紋呈楔形開裂形態,微裂紋相互之間尚未連接。裂紋周圍無組織脫碳等現象。
    從微觀形貌上看,裂紋具備了再熱裂紋的典型特征;通過綜合類比分析,進一步判斷此裂紋為再熱裂紋。
4、開裂原因分析
    (1)接頭材質含沉淀強化元素,具有再熱裂紋敏感性。
    大量試驗研究證實,含沉淀強化元素的鋼材,如低合金高強鋼、珠光體耐熱鋼等,其焊接接頭均有一定的再熱裂紋敏感性。究其原因,目前一般認為,焊接接頭在經受一次焊接熱循環后,在后續的再熱過程中(如焊后消除應力處理,多層多道焊及在500 -700℃下工作等),由于第一次熱過程中過飽和固溶的碳化物(主要是釩、鉬、鉻等的碳化物)在晶內沉淀析出造成晶內強化,導致蠕變滑移集中于晶界,當晶界的塑性不足時,就會產生再熱裂紋。
    (2)接頭剛度大且應力集中嚴重。
    焊接接頭在消除應力處理時產生再熱裂紋的必要條件是:焊態下存在較大的焊接殘余應力且有不同程度的應力集中。接頭型式為插入式管板接頭,剛度較大,焊態下必然存在著較大的焊接殘余應力,并且在接頭焊根,由于存在幾何尖角,焊接殘余應力必然產生嚴重的應力集中。因此,接頭具備了在消除應力處理時產生再熱裂紋的必要條件。
    (3)運行條件下,密封結構內部存在較大的熱應力。
運行條件下,密封結構的梳形板與再熱器管子存在較大溫差(該溫差大約在100 - 200℃左右),因而,二者之間必然存在較大脹差。由于接頭的剛度很大,此脹差不能被有效吸收,所以,接頭必然著存在較大的熱應力。而且和焊接殘余應力一樣,熱應力亦在接頭焊根的幾何尖角產生嚴重的應力集中。
    根據再熱裂紋的產生機理,熱應力和熱應力集中對接頭的開裂必然起到主導作用。
    (4)焊接線能量過大。
    研究表明,再熱裂紋常發生于焊接熱影響區的過熱粗晶部位,并具有晶間開裂特征。材質的晶粒度對再熱裂紋的影響尤為明顯:實驗證明,在500℃下,晶粒度越大,則晶界開裂所需的應力越小。并且,晶粒粗化還會導致過熱粗晶區止裂能力進一步缺失,使得再熱裂紋更易于在此區域內擴展。
    接頭上存在焊瘤,焊縫熔深透達管子內壁,這些事實證明制造單位在施焊時采用了過大的焊接線能量;過大的線能量會使焊接熱影響區粗晶過熱區的晶粒更加粗大,因而必然加速接頭的開裂。
5、密封焊口的防裂對策
    以降低結構剛性,消除結構元件間的溫差,提高接頭的抗裂性為出發點,對中、高溫再熱器穿頂密封結構實施技術改造。
    (1)將密封結構改進為如圖5所示的套筒式。
    與原結構相比,改進后的密封結構具有以下優點:接頭剛度顯著降低,焊接殘余應力小;由于套筒(12CrMoV材質)與再熱器管子實現面接觸,二者之間基本不存在溫差,于是,接頭的熱應力得以最大限度地消除;便于檢修焊后熱處理。
    (2)優化焊接工藝并嚴格質量控制。
    1)采用手工鎢極氬弧焊施焊,以期提高接頭的抗裂性。
    2)通過焊接工藝試驗確定合適的焊接規范參數,有效控制焊接線能量。以確保焊縫成型良好且熔深不大于2 mm為原則,通過焊接工藝試驗確定焊接規范參數。試驗結果表明,表l中的焊接規范符合既定原則。
    3)焊接質量控制要點:施焊前,按DL500792《電力建設施工及驗收技術規范(火力發電廠焊接篇)》第4.0.5、第4.0.10條要求對待焊工件實施嚴格清理;施焊時,在確保焊縫成型良好的前提下,力求管子側低熔深;按JB/T 9218  1999《滲透探傷方法》對所有焊口著色探傷,質量達工級為合格。
6、對策實施效果
    2003年10月至2004年2月,該發電廠按上述方法先后對1#爐、2#爐的中高溫再熱器穿頂密封結構實施了技術改造,改造后的密封結構自投運至今沒有發生泄露事故。
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