引言
    油田熱電廠#2鍋爐近期存在排煙溫度偏高，灰渣、飛灰含碳量偏高現象，導致鍋爐效率下降。為找到影響鍋爐效率的主要因素，尋求合理的運行方式，對該爐進行燃燒優化調整試驗。通過調整分離器擋板開度、磨煤機出口溫度調節、煤粉分配擋板開度調整、二次風擋板優化調整、鍋爐變氧量等一系列試驗，在對數據分析的基礎上進行優化運行調整，掌握了鍋爐運行的特點，基本解決了存在的問題，提出了優化運行的方式，提高了鍋爐效率，富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒木屑顆粒機、秸稈顆粒機壓制的生物質顆粒燃料。
1、設備概述
    油田熱電廠#2鍋爐為Ⅱ型布置的固態排渣煤粉爐，采用六臺FM340.820型風扇磨直吹式制粉系統，下層燃燒器為水平濃淡燃燒器，六角切圓布置，制粉系統以高溫爐煙和熱風兩種介質作為干燥劑干燥原煤，設計煤種為扎賚諾爾褐煤。
2、試驗工況的選定和實施
    針對#2爐甲、乙側排煙溫度偏差大，甲側排煙溫度偏高的實際情況，進行了以下幾項試驗。(1)在額定負荷下，對制粉的煤粉分配擋板進行調整。(2)在額定負荷下，進行變氧量試驗，測量每種工況下的鍋爐主要參數以及飛灰、爐渣含碳量。(3)鍋爐額定負荷下進行二次風配風方式調整試驗。(4)在額定負荷下改變磨煤機出口溫度，測量每種工況的主要參數進行分析對比。
3、影響鍋爐效率的因素分析
3.1煤粉分配擋板開度
    煤粉擋板開度的改變，意味著三層一次風管道的煤粉濃度和一次風率的改變，直接影響火焰中心的高低。一般情況下，上層擋板開度增大，火焰中心上移，爐膛出口煙溫升高，排煙溫度升高，飛灰可燃物含量增大，鍋爐效率下降；反之結果相反。
  煤粉分配擋板試驗結果如表1、表2所示：
  從以上試驗結果的比較可以得出，組合方式2為煤粉分配器最佳組合方式。
3.2燃燒氧量
  通過不同氧量下的測量數據，找到最佳過剩空氣量。
    從試驗數據可以看出：鍋爐運行中爐膛出口氧量保持在3.5%左右最佳，再繼續提高爐膛出口氧量對鍋爐燃燒不但無益，反而使鍋爐排煙溫度升高、增加鍋爐排煙熱損失。
3.3二次風配風方式
    在入爐總風量不變的情況下，改變二次風門的開度，形成不同的配風效果。配風方式見表4，改變二次風配風方式調整工況試驗結果見表5：
3.4磨煤機出口溫度
    煤粉氣流進入爐膛后，吸收高溫煙氣熱以及受到爐膛高溫火焰輻射熱，使煤粉氣流被迅速加熱，當加熱到一定溫度時，煤粉氣流開始著火，此溫度稱為著火溫度。煤粉氣流從初始溫度加熱至著火溫度的過程稱為著火過程，該過程吸收的熱量稱為著火熱。提高一次風溫，可以減少著火熱，從而促使煤粉加快著火。試驗時首先將磨煤機出口溫度提高110℃，排煙溫度變化不明顯。再試圖將磨煤機出口溫度提高到120℃時（制粉系統熱風基本全關），磨煤機出口溫度不斷升高，此時運行人員開熱風門試圖降低磨煤機出口溫度，但此時磨煤機內煤粉卻發生自燃，因此終止了試驗。
    該項試驗說明：目前配置的制粉系統磨煤機出口溫度控制在110℃以內運行是比較安全可靠的，繼續提高磨煤機出口溫度將存在煤粉自燃和爆炸的危險。
    35鍋爐熱效率測試
    通過前期一系列調整試驗，運行人員根據試驗得出的優化燃燒調整建議進行了相關調整，在此基礎上進行鍋爐熱效率的測試，得到數據如表6：
4、燃燒調整優化結果
    通過燃燒調整試驗，對#2爐的運行狀況和特點有了基本的掌握，得出了在630t/h鍋爐負荷下的優化運行方式。
    4.1經測試分離器擋板位于3格位置，煤粉最細(R90為29.7 60-/0)，對應磨煤機單耗也較小為13.45 kwh/t。建議運行中分離器擋板開度為3格。
    4.2通過燃燒優化調整試驗得出鍋爐最優運行方式為：煤粉分配器位置為上50qo、中50%、下100%；爐膛出口氧量保持在3.5%左右；二次風采用均等配風方式。
    4.3磨煤機出口溫度在保證磨煤出力的前提下維持在120℃左右。當燃煤揮發份較高時，也應盡量保持磨煤機出口溫度在110℃左右。當磨煤機出口溫度低于80℃時應適當降低鍋爐負荷，否則會造成鍋爐熱效率下降。
    結論和建議
    高速風扇磨煤機所磨制的煤粉均勻性較差，如果燃燒工況組織不佳，會加大飛灰可燃物的含量，排煙溫度升高，導致燃燒效率下降。因此在運行調整時要盡量保持較高的二次風溫和二次風速，盡量提高一次風溫，使煤粉迅速著火、燃燒完全。
    試驗結果表明：#2鍋爐左側排煙溫度是由于該側空氣預熱器側原因（可能存在漏風、堵塞等原因，導致對流換熱出現異常）造成該側排煙溫度不正常升高；在消除設備缺陷后，鍋爐排煙溫度可以到達設計值甚至低于設計值。


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