1、前言
近年來世界上IGCC領域里提出了一種高溫空氣氣化技術( High Temperature Air Gasificatton，簡稱HTAG)，它采用1000℃以上的高溫空氣對生物質進行氣化，獲得的燃氣具有熱值較高、焦油和酚類的含量極低、對外界的污染很小等特點。日、美、歐等發達國家相繼開展了這方面的相關工作，并取得了初步的研究結果。我國在這方面的研究工作剛剛開始，一方面對生物質高溫空氣氣化過程本身缺乏足夠的研究，另一方面還沒有一個較完善的可用于生物質高溫空氣氣化研究的實驗系統；為提高我國生物質高溫空氣氣化技術的研究水平，早日形成我國自主的知識產權，有必要著手建立相關實驗臺架并開展有關研究工作。
高溫空氣發生器是生物質高溫空氣氣化系統的關鍵技術之一，而采用分級燃燒和高溫低氧燃燒技術相結合的燃燒器的合理設計，對高溫空氣發生器如何穩定、廉價、最大降低污染產生高溫空氣有決定性的意義。為研制高溫空氣發生器實驗裝置，本文介紹了高溫空氣發牛器的工作原理及其特性，對其關鍵部件一燃燒器的結構設計進行了理論分析，并對燃燒器的結構及尺寸進行了設計，冷態實驗研究表明燃燒器的結構和尺寸設計滿足設計要求且可行，
2、高溫空氣發生器工作原理及其特性
2.1工作原理
高溫空氣發生器主要由燃燒室、燃燒器、換熱器、四通閥、鼓風機及排煙機等組成，其中燃燒室、燃燒器、換熱器各2個呈左右對稱布置，工作原理示意圖如圖1所示。高溫空氣發生器工作時，燃料在A側燃燒室內燃燒，產生1300℃左右的高溫煙氣，高溫煙氣通過蓄熱室時與蜂窩陶瓷蓄熱體進行熱交換，蓄熱體被加熱，煙氣則被冷卻到120℃左右經四通閥排人大氣中；與此同時，常溫空氣／蒸汽經四通閥后進入B側的蓄熱室，吸收蓄熱室中高溫蓄熱體中的熱量，迅速升溫到1000℃以上，加熱后的高溫空氣／蒸汽分成2部分，其中-大部分輸入到卵石床氣化器中用作氣化劑，另一部分用于A側燃燒室清潔燃氣的燃燒。經過一段時間后進行切換，B側燃燒，A側產生高溫空氣，切換周期為15～30s；為使高溫嫻氣的溫度得到控制，一般向燃燒側供以常溫空氣。
2.2高溫空氣發生器的特性
(1)低污染特性：高溫空氣發生器具有檄低的污染特性·其土要采用燃料分級和高溫低氧燃燒技術相結合，首先通過燃料分級降低一次生成NO
X。的濃度，再在燃燒室內采取煙氣再循環進一步降低氧的濃度以實現高溫低氧燃燒，在整個燃燒過程中NO
X，的生成得到了有效地抑制，因此，NO
X的排放濃度很低，僅(30～50)×10
-6。同時，高溫燃燒后的煙氣通過蓄熱體的快速冷卻有力的遏止了二惡英的形成；
(2)極限余熱利用：蜂窩陶瓷蓄熱體具有熱惰性小、換熱表面積大、傳熱性能好、阻力損失小、能實現極限余熱回收等特點，高溫空氣發生器采用蜂窩陶瓷薔熱體來作換熱部件，使排煙溫度在120℃左右，實現了極限余熱回收；
(3)冷端實現控制：針對不同生物質燃料高溫氣化所需的高溫空氣量和壓力，可通過冷端調節鼓風機和排嫻機的開度來實現，井且在低溫端可以對整個燃燒進行控制；
(4)采用高溫低氧燃燒和分級燃燒技術相結合降低了對燃料的要求，即燃用熱值很低的燃料仍然可獲得極好的燃燒效果。
3、燃燒器結構設計的理論分析
燃燒器是高溫空氣發生器最重要的部件之一，也是最復雜的結構設計之一，也是HTAG系統極限降低污染排放的關鍵部件。設計的重點足如何設計形成分級燃燒，最重要的是如何達到高溫低氧燃燒的要求，即如何形成高速高溫空氣的噴入及高速的燃氣，如何形成低氧的氣氛，如何設置燃氣噴口的位置。根據文獻，采用分級燃燒的一次燃料與二次燃料的量需要滿足下式：
式中：M1、M2 分別為一次燃料與二次燃料的量，Nm
3／s。
高溫低氧燃燒主要是考慮預熱空氣的溫度達到800～1100℃，提高高溫空氣的流速到達一定的標準，使燃燒后的煙氣在燃燒室里能形成回流區，并且對燃料的流速也有·定的要求。根據文獻，一般情況下，要形成高溫低氧燃燒，燃料噴口的位置和高溫空氣噴口直徑需要滿足下式：
式中：D1 高溫空氣人口的直徑，m;
Dpci燃氣人口點與高溫空氣入口圓心的，距離，m。
并且，加入燃燒室的高溫空氣和燃氣的流速滿足一定的范圍，根據文獻．高溫空氣的流速為40～120m:/s，燃料氣體的流速為70～230m/s，
4、燃燒器的結構及尺寸設計
4.1燒嘴磚的設計
燒嘴磚是燃燒器部件中的最重要的零件，它是形成高溫低氧燃燒的關鍵。考慮燃料噴管位置的影響，并考慮到氣體高速流動的阻力與其流速的半方成正比，故設計的燒嘴磚的結構如圖2所示，上而流通空間為一倒圓臺，直徑分別為Ø70mm，Ø200rnm;下面為一空心圓柱，內外直徑分別為Ø70mm、Ø11Ornm。由于燒嘴磚要承受1500℃左右的高溫，并且又得受到高速氣體的沖刷，邇得承受較大的壓力，故其材料采用莫來石質。
4.2耐火材料的設計
在沒計燃燒器的耐火材料時，考慮到流過燃燒器的煙氣與高溫空氣的混合物其溫度…般在
1100℃左右，并且下端與高溫燃燒室相連接，燃燒室的燃燒溫度在1500℃左有，故內層火面采用莫來石纖維制品，外層用普通硅酸鋁纖維作絕熱層。根據計算機程序進行計算的結果，并結合整體設計的要求，確定莫來石纖維制品的厚度為130mm，普通硅酸鋁纖維層的厚度為70mm。
4.3燃燒器結構設計
整個燃燒采用分級燃燒，根據公式(1)把一次燃料與二次燃料之比設計為1:9，一次燃料在燃燒器的上方約400mm處噴人。為形成二次燃料的高溫低氧燃燒，并且為使燃氣充分燃燒，把所需的燃氣分成4等份，從同一高度的4個點加入，并且4點同處在一個同心圓的圓周上，該圓的直徑大小與高溫空氣的人口圓的直徑之比滿足D/Dpcd的取值范圍。在這里首先設計為0. 314，根據公式(2)可知：Dpcd=220mm,D=70mm;在實驗研究和實際運行過程中可以根據需要自由調整Dpcd的大小。
整個設計中考慮到燒嘴磚的重量比較大，設計中耐火材料采用耐火纖維難以承受其整個重量，故在燃燒器殼體上設計一支撐鋼板。其燃燒器整個結構示意圖如圖3所示，并且在它的兩邊設計了4個二次燃料人口，在殼體上焊接了4個二次燃料管的固定支架；為了防止高溫燒嘴磚與鋼板直接接觸，內層莫來石纖維制品沒計成如圖3所示的形狀。
5、冷態實驗研究
在高溫空氣發生器冷態實驗中可以發現不同鼓風機和排煙機開度下，氣體流過燃燒器和燒嘴磚時壓力損失，其大小見表1，從表1可看出，整個實驗過程中流過燃燒器和燒嘴磚的壓力損失不大，滿足實際運行的需要，說明燃燒器和燒嘴磚的結構及尺寸設計是合理的。在實驗中還可以發現，在氣體高速的沖刷下燒嘴磚沒有發生任何破損，并且選擇的耐火材料在被高速氣體沖刷后也沒有出現其它任何損壞和設計問題。實驗是在氣體流量數倍于設計要求下進行的，因此，可以確定燃燒器的設計滿足設計要求。
6、結論
本文概述了發展生物質高溫空氣氣化( HTAG)系統的重要性，介紹了該系統中高溫空氣發乍器的工作原理及其特性，指出了對燃燒器的結構和尺寸進行設計的必要性。對高溫空氣發生器中燃燒器的結構和尺寸的設計進行了理論的分析，對燃燒器和其關鍵零件一燒嘴磚進行了結構和尺寸設計，為整個高溫空氣發生器實驗臺的建立奠定了重要的基礎，在高溫空氣發生器的冷態實驗研究表明該設計合乎要求。
