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10000t/d生產線回轉窯系統工藝故障及處理

發布時間:2012-11-19 18:12    來源:未知

    10000t/d生產線采用DOPOL預熱器和MSC在線式分解爐,回轉窯規格為Ø6.4m/6.Omx90m,簡體斜度為4%,燃燒器為POLYSIUS三風道燃燒器,篦冷機型號為HE101845R/1845R/1845R。現就該線窯系統出現的工藝故障及其處理作一總結。
1、燃燒器的故障及處理
1.1燃燒器外風通道堵塞
1.1.1  出現的問題
    2011年4月中回轉窯旬窯系統進行了一次大修,下旬開窯前燃燒器的定位為進窯300mm,頭部中心在窯口中心位置,光點偏第四象限。系統開啟后運行正常,投料量在700t/h,二次風溫度在12000C左右,C3出口NO。濃度在600~700ppm,熟料質量較好。但是自4月30日起系統波動較大,窯運行不理想,主要表現在以下幾個方面。
    1)系統溫度低,波動較大。C3出口NOx濃度低時在300~400ppm,高時在700~800ppm,平均在400ppm;二次風溫低時在1 050~1100℃,高時在1200~1250℃,平均在1100℃。
    2) fCa0多次超標,需大量減產調整工況。5月6日fCa0因調整不及時連續超標6次,造成2次一般工序質量事故,投料量頻繁調整,最低時減到550t/h。
    3)兩列最下級Cl下料管溫度相差15~20℃,特別是在窯前溫度低時,煤粉燃燒速度慢,部分進入分解爐影響爐內煤粉的燃燒,由于窯帶料側受帶起生料阻擋帶入爐的煤粉少,所以帶料側的下料管溫度相對偏低,導致兩列Cl下料管溫度出現偏差。
    4)儀表顯示頭、尾煤比例明顯倒置,窯頭用煤在26~27t/h,窯尾用煤在18~19t/h。
    5)窯皮長37m左右,20~30m處窯皮較厚,簡體溫度在240~300℃。
    6)在清燃燒器頭部積料時,C3出口NO,濃度會發生突變,出現突然上升或下降且不可控的現象。
1.1.2原因分析
    針對上述問題進行了檢查,根據煤粉倉倉重標定喂煤秤下料量,標定后發現窯尾喂煤秤的顯示數據較實際值低12t/h,因此頭煤的實際用煤比例為45%~47%,用量偏多但沒有倒置。系統的調整以提高窯前溫度和降低fCa0為目標,將燃燒器尾部抬高10mm,也就是頭部下壓約20mm,同時分3次向窯外抽出230mm,并調節三次風擋板,但是沒有效果。由于在清燃燒器頭部積料時C3出口NO。濃度會發生突變,懷疑燃燒器頭部有問題。
    5月13日16:00停窯,冷卻1h后把燃燒囂抽出,檢查發現頭部外風通道內有部分焊渣,導致外風通道堵塞。在檢修時維修人員對燃燒器尾部外風管道進行了補焊,但沒有及時處理焊渣,使其在運行中受高速風沖刷后脫落,堵塞在燃燒器頭部外風管道內。受重力和一次風的共同影響,焊渣堵塞在了下方位置,使外風下部缺失,導致火焰形狀發生變化,且大量煤粉沉積到熟料中,造成窯前溫度偏低且熟料質量較差。在清理燃燒器頭部時,受外力作用焊渣向下堆積,堵塞的面積就變小,對燃燒器的影響變小,窯,前溫度也很快就會提高,但是這種外力的影響是不可控的,也可能會使堵塞面積變大,所以C3出口NOx濃度會在清燃燒器時發生突變。
1.1.3采取的措施及效果
    對燃燒器外風道內的焊渣進行清理,清理出的焊渣并排擺放有25cm長。清理后把燃燒器推人窯內300mm,頭部位置沒有進行調整。21:20開主電動機投料。窯前溫度明顯提高,C3出口NOx濃度在500~600ppm,在清理燃燒器積料時未再發生突變現象。
    為避免再次出現類似事故,公司制定了一套完整的燃燒器維修操作規程,詳細規定維修步驟和注意事項。要求燃燒器管道拆除后要對管道密封,防止雜物進入管道,焊接時要從內部到外部進行焊接,完成后要對焊渣進行淆理,避免堵塞管道。
1.2未及時調整燃燒器位置
    5月14日開始,篦冷機固定端頭部頻繁出現大塊熟料不易走掉現象,熟料發黏易形成黏散料,二次風溫較低,在1120℃左右。15日將燃燒器向窯內推進100mm后效果不明顯,將C1下料管溫度降至875℃以下,一段篦壓降至6.0~6.3kPa,調整后可以勉強維持固定端不結大塊。但是由于窯前溫度偏低,再加上篦冷機一段料層較薄,二次風溫一直偏低,在1100~1150C,C3出口NO,濃度也在500~600ppm。在此期間,投料量可以穩定在680t/h左右,窯皮長33m左右,厚窯皮在20~25m處。
    研究后認為原因可能是以下幾個:
    1)分解爐兩個噴煤點噴煤不均衡,造成兩列Cl下料管人窯生料的分解率相差較大,低分解率的生料入窯后還要在窯內繼續分解,加重了窯內的熱負荷,使窯前溫度得不到有效提高。
    2)三次風擋板損壞脫落,造成三次風風量增大,窯內通風不足,煤粉在窯內不完全燃燒,導致窯前溫
度偏低,且有煤粉摻入熟料,造成熟料發黏。
    3)燃燒器的位置過于偏料,造成大量煤粉摻入熟料中不完全燃燒,通過熟料帶入篦冷機形成二次燃燒,使熟料發黏不易走掉,再加上冷卻帶變短熟料來不及冷卻也會使熟料發黏。
    檢查后發現三次風擋板全部完好,排除三次風擋板損壞脫落的影響。兩列Cl下料管物料的人窯分解率偏差較大,一列在92%~93%,一列在96%~97%,多次調整用煤比例后,兩列下料管溫度可以基本持平,生料的分解率也基本都在94%~95%。窯前溫度得到一定提高,二次風溫度在1150℃左右,C3出口NOx濃度在500ppm左右。上次燃燒器外風道堵塞時,曾將燃燒器頭部下壓20mm,恢復正常生產后,沒有將其位置恢復,導致燃燒器頭部過于偏料。19日將燃燒器頭部上抬20mm后,窯況明顯變好,二次風溫度穩定在1180—1220C,C3出口NQ濃度在500—700ppm,投料量在700t/h左右,窯皮長度在28—30m,15—20m處窯皮稍微有點發厚但整體較為理想。篦冷機運行狀況明顯得到改善,基本沒有熟料發黏現象,偶爾有大塊窯皮脫落在固定端,現場處理即可解決。
    燃燒器維修后要按照設計位置恢復,在運行中要根據具體的工況進行調整,以加強熟料煅燒,避免耐火材料燒損和保證系統穩定運行。
2篦冷機漏紅料的處理
2.1  出現的問題
    2011年7月20日,因為限電進行了為期8天的檢修,7月28日開窯時,燃燒器入窯400mm,頭部在中心位置,光點偏第四象限,三次風擋板開度在50%。系統運行初期,由于電氣原因發生了幾次止料,再次開窯后,窯電沆較高,平均在810A左右,正常時在760A左右,C3出口CO含量一直偏高,在0.02%一0.03%,最高時達0.05%,正常應在0.005%—0.01%。雖然窯運行比較穩定,熟料產質量也在正常范圍內,但是篦冷機運行不好,灰斗內漏紅料現象嚴重,特別是細料側,從一段到三段幾乎所有灰斗都漏紅料。拉鏈機上的熟料細顆粒量偏多,熟料結粒不均勻。
2.2原因分析
    檢修中發現,分解爐燃燒器的旋流片磨損嚴重,懷疑是分解爐內風煤料混合不充分導致煤粉不完全燃燒,產生CO。因此加大系統通風,預熱器出口壓力由原來的-4.9kPa提高到-5.2kPa,但CO含量還是偏高,且系統溫度出現大幅波動,漏紅料現象更加嚴重,據此判斷,CO應為窯內煤粉不完全燃燒而產生的。
    運行初期的幾次止料過程中,操作員沒有及時調整好燃燒器的內外風,正常情況下外風壓力應在5kPa左右,內風壓力在13kPa左右,實際外風壓力偏高,在9kPa左右,導致在止料保溫期間,煤粉大量沉積在過渡帶,使此處窯皮成長過快,形成煤粉圈。煤粉圈的存在,減少了窯內的通風面積,使窯內通風量減少,風煤沒有充分混合,煤粉末完全燃燒落人熟料內,使火焰溫度降低,熟料結粒小且不均勻。
    窯內通風量的減少,增加了三次風風量,使零壓面后移,窯頭存在逼火現象,篦冷機的冷卻用風量減少。由于熟料結粒差,篦冷機通風差,細顆粒熟料在沒有冷卻的情況下通過篦縫漏入灰斗,導致漏紅料。
2.3  采取的措施及效果
    8月14日把三次風擋板開度由原來的50%調整為40%,增大窯內通風。調整后窯電流降到770~780A,系統CO含量降到正常值,窯頭排風機轉速由440~450r/min增大到460~480r/min,窯皮長度由43m減少到35m,后部的厚窯皮也逐漸變薄,煤粉圈逐步脫落。從拉鏈機上觀察,熟料結粒均勻,細顆粒變少,漏紅料現象得到明顯改善,只有個別灰斗還有少量紅料。
3窯系統周期性波動的調整
3.1傳統的調整方法
    萬噸生產線對窯內煅燒的要求較高,多方面因素的影響都會使系統發生波動,如果處理不當或處理不及時,不僅會影響熟料的煅燒質量,還會增加預熱器結皮,影響其安全運行,嚴重時還會損壞窯內耐火材料。傳統的調整方法是根據分解爐的溫度來調整分解爐用煤量,根據篦下壓力來調整篦速。但這些中控參數存在一定的滯后性,所以傳統方法不能短時間內消除系統波動,如果調整不當反而會增加系統波動。
    因為系統波動時篦冷機篦壓波動較大,傳統的調整是,篦壓高提高篦速,篦壓低降低篦速。但是在系統出現大的波動時,該做法只會增加系統的波動。系統波動的原因多數是窯前溫度偏低,熟料結粒不好,透氣性變差,流動性增強。如果篦速提高過快,很容易使篦冷機料層迅速變薄,篦壓下降,這時再迅速降低篦速,料層又會迅速增厚,篦壓又快速上升。如此反復會使篦冷機的波動持續增大,二次風和三次風溫度會跟隨篦壓的變化而變化,最低時二次風溫度在1050℃左右,三次風在600℃左右,而最高時,二次風溫度在1250℃左右,三次風在850℃,且很長時間不能穩定。
    通過長時間的觀察和分析,本人總結出了一套可以在短時間內消除系統波動的爐、窯、篦冷機綜合調整法。
3.2綜合調整方法
3.2.1  調整窯內煅燒狀況
    系統的波動一般是系統溫度偏低,熟料在窯內欠燒引起的,但是系統溫度過高也會引起系統的波動。系統波動較大時,窯電流、二次風溫度和三次風溫度都在波動,不適合作為判斷調整的依據,而系統的氮氧化物濃度、篦板溫度、出篦冷機廢氣溫度及破碎機電流這些參數受到的影響較小,通過綜合的分析可以判斷出系統溫度的高低。如果氮氧化物濃度較高,篦板溫度較低,廢氣溫度較低,破碎機電流較高,說明是系統溫度偏高引起的波動,要通過減少窯頭用煤量,提高窯速來及時降低窯內溫度。如果氮氧化合物濃度偏低,篦板溫度高,廢氣溫度高,破碎機電流低說明是系統溫度低引起的波動,要通過增加窯頭用煤量,或者適當減少喂料量,降低窯速來改善窯內煅燒狀況。
    如果熟料的率值發生了大的變化,特別是LSF或SM偏高,這時熟料煅燒就比較困難,首先要通知化驗室進行調整,再結合系統工況適當減產。
    煤質發生變化時,特別是煤灰分升高,揮發分降低,發熱量降低時一方面要增加窯系統用量煤和系統通風,另一方面要調整煤磨的選粉機轉速和系統用風,以提高煤粉細度,促進煤粉燃燒。
3.2.2  穩定分解爐溫度
    穩定分解爐的溫度需要根據篦壓的變化提前加減煤。篦壓增高,篦速提高時,要提前減少分解爐用煤量;反之篦壓降低,篦速降低時,就要提前增加分解爐用煤量。這是因為篦壓增高則出窯熟料增加,帶出熱量也會增加,二次風溫度會提高,為了穩定篦冷機料層而提高的篦速會把熟料快速推向三次風取風區,三次風溫庋也會提高,導致分解爐溫度上升,反之亦然。
    調整時要注意以下幾點:
    1)加減煤的幅度要小,本著少量多次的原則來調整。如果一次加煤過多,會引起不完全燃燒產生CO,溫度反而會降低。
    2)要密切關注系統CO含量。若發現CO含量較高,就不能繼續加煤,而要提高系統用風或者適當減少喂料量。
    3)要關注喂煤及喂料的穩定性。如果存在波動要立即通知現場巡檢進行處埋。
    分解爐的出口溫度要控制在8800C左右,Cl下料管溫度控制在(872+5)℃,生料分解率控制在94%~95%。
3.2.3  穩定篦冷機操作
    篦速調整的幅度要小,且要提前調整,一般情況下分解爐溫度出現大幅變化的時候,過5~6min篦冷機就會相應的體現出來,因此在分解爐溫度下降后3min提高篦冷機篦速,提前把篦板上的料層降下來,因為再過2min出窯的熟料量會大量增加,反之分解爐溫度開始上升時也要提前降低篦速。通過提前調整料層克服出窯熟料量的變化,穩定篦冷機的料層。分解爐溫度變化較大的調整過程中,在篦壓下降速度減慢的時候就要提高篦速,不要等到上升了再提高;等篦壓不上升的時候就要降低篦速。通過小幅度、勤調整,篦壓很快可以調整平穩。
3.2.4小結
    遇到具體的工況時要具體對待,首先要準確地判斷系統溫度的高低,找出系統溫度變化的原因,作出相應調整。然后再運用上述調整方法操作,在調整的過程中一定要前后兼顧,本著少量多次的原則進行調整,切忌大起大落。通過多次實踐檢驗,這種方法在處理大的系統波動時效果非常明顯。用以前的操作方法調整,系統會波動很長時間,一般在5~6h,最長的一次波動了兩個班,而用這種方法調整,一般經過1~2h的調整就會恢復正常,大大降低了系統波動引起的危害。
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