1、前言
    某供熱企業，采用三臺DZL14-1.0/95/70-AⅡ型工業改型水管鍋爐替代原有的6t/h手燒爐。廠房結構、場地面積基本保持不變。其中1#爐運行1年，2#、3#爐運行3年。
2、鍋爐結構
  該鍋爐采用蛇行管束，增加爐水引射裝置起到改善爐水循環。蛇行管束同時又獨立連接管進入鍋筒；采用水冷前后拱；燃燒設備采用鱗片式鏈條爐排或橫梁爐排，雙側進風。爐排下設有多個獨立風室，在風室兩側設有調風機構，空氣由鼓風機鼓入兩側風道經接管和調風機構進入獨立風室。
3、鍋爐主要設計參數
    額定熱功率：14 MW
    額定工作壓力：1.0 MPa
    出水溫度：95℃
    回水溫度：70℃
    爐排有效面積：19.558 m2
    設計煤種：Ⅱ類煙煤
    燃料消耗量：3350 kg/h
    設計熱效率：80.2%
    鍋爐水容量：14.2m3
    鍋爐循環水量：480 m3/h
    輻射受熱面：60.2m2
    對流受熱面：17.6m2
    設計排煙溫度：180℃
4、鍋爐主要實驗參數（如下表）
    綜合DZL系列鍋爐的特點及以上數據分析：
    (1)1#爐新投產1年，而2#、3#爐已投產3年，故l#爐狀況理應好于2#、3#。1#爐基本上達到了出力和熱效率的額定值，2#爐、3#爐偏低。
    (2)測試過程中，發現2#爐及3#爐正壓運行較嚴重，爐膛漏風較嚴重，說明尾部堵灰較嚴重。從實驗數據分析，過剩空氣系數較大。由于漏風，導致燃燒工況不穩定，燃燒不充分，嚴重影響了鍋爐出力。
    (3)該鍋爐為改型工業熱水鍋爐，以6 t/h為基礎，改造后鍋爐出力提升到20 t/h，相應地提高了爐膛的容積和熱負荷。為滿足出力，在不改變原廠房面積、場地等條件下，爐膛受熱面布置得十分緊湊，在此情況下，運行時間一長，特別是燃用煤種偏雜，導致鍋爐尾部受熱面堵灰嚴重，使鍋爐出力明顯下降。
    (4)鍋爐設計煤種為Ⅱ類煙煤(Q>20.9 MJ/kg)，但實際燃用煤種較雜，極少能使用設計煤種，煤的熱值與設計煤種差異較大，導致運行中燃燒不充分，燃燒工況變換很大，達不到鍋爐出力的設計要求，特別是在燃用煤種偏雜及低發熱值煤種或尾部積灰后，情況更加惡化。
    (5)2#、3#鍋爐出力不足主要與鍋爐換熱效果差、結焦和尾部積灰嚴重等因素有關，另外，由于熱網的惰性、實驗時鍋爐給水與回水間的溫差變小，實際情況的出力應比實驗出力略高。
    (6)按原設計，各風室為均勻送風，但按實際的運行經驗來看，此種配風是不大合理的，應按照實際燃用煤種，摸索出一套切實可行的配風比例。
    三門峽富通新能源主要銷售燃燒木屑顆粒機壓制的木屑顆粒燃料的生物質鍋爐，如下圖所示：5、整改措施
    根據三臺爐目前狀況，可考慮采用如下措施。
    (1)從實驗結果看，3臺爐熱效率都未達到額定值，2#、3#爐出力不足的主要原因為鍋爐排煙溫度高。爐膛漏風嚴重，鍋爐尾部嚴重堵灰。故可投入省煤器吹灰裝置，并進行經常性的吹灰和打焦。保持各受熱面的清潔。以保證其換熱效果。對人孔門和觀察孔等處進行嚴密性處理，以減小鍋爐系統的漏風。
    (2)對于正壓運行嚴重的問題。除經常采取打焦和吹灰處理以減少煙氣流動阻力、組織合理的運行工況外，應考慮增加引風機的功率和煙囪的流通截面。
    (3)由于鏈條爐對燃料的要求比較嚴格，應盡量燃用設計煤種和高燃點的煤種。
   (4)從設計角度上考慮，鑄鐵鰭片省煤器是DZL型鍋爐尾部余熱利用的重要裝置，極易積灰，清灰操作難度較大，煙氣阻力亦增大，造成正壓運行。將其技術改造為雙側活動板壁式，如圖所示。使維修及清灰等操作極為方便，解決了正壓燃燒情況不良的工況，減輕了勞動強度。
6、整改前后運行情況對比
    整改前，鍋爐燃燒不好，出力不夠，黑煙嚴重，需頻繁停爐進行人工吹灰打焦，鍋爐房內空氣質量非常不好；整改后，燃燒情況得到改善，尾部堵灰的情況得到了極大的改善，改造前需4天左右人工清灰一次，現在一個月左右清灰一次，出力及熱效率基本達到了額定值，鍋爐房內空氣質量有明顯好轉。