一、前言
準東采油廠基地供熱面積102萬m2，采用3座熱水鍋爐房集中供熱，1座蒸汽鍋爐房集中供應熱水。總裝機容量為：熱水鍋爐126MW，蒸汽鍋爐12噸／I1．其中8臺14MW熱水鍋爐，2臺7MW熱水鍋爐，2臺6噸／}I蒸汽鍋爐。另有16座熱交換站，140多公里高低溫供熱管網(wǎng)。
供熱鍋爐房共有8臺DHL14-1.28/130/80-AⅡ型鍋爐。側密封結構（見圖1）廣泛存在于燃煤鏈條爐排鍋爐中，安裝在風室與爐排、風室與爐墻之間，既是防止鍋爐漏風的密封裝置，又是鍋爐必須設置的熱膨脹縫，其密封性能的好壞對鍋爐運行和能耗有很大的影響，在停爐保養(yǎng)時應及時更新維護。本文僅對風室與爐墻之間的側密封出現(xiàn)的問題和封堵工藝進行分析，提出解決辦法。
二、問題提出
供熱鍋爐房最早的14MW鍋爐于1988年投用，至今已使用18個采暖期。這8臺鍋爐運行中送引風系統(tǒng)漏風現(xiàn)象都比較突出，在鍋爐兩側可以看到燃煤燃燒后的火星、飛灰不斷地落下。
2005年7月28日對三車間2#爐做漏風試驗發(fā)現(xiàn)，主要漏風點在鍋爐側密封、爐頂前墻、爐頂、各測點取樣口、發(fā)璇、原松煤器的冷卻水管洞、爐前擋風門、各觀察門人孔門、后軸處，漏風重點在鍋爐側密封處。除側密封外的其他部位在外部就可填塞處理，解決鍋爐側密封漏風是解決鍋爐漏風的重點工作。
三、原因分析
供熱車間在夏季檢修中針對側密封漏風進行過處理，人員在爐膛內(nèi)部在側密封處從里往外填塞填充物，但因外部無封擋物（見圖1），用力大時，填充物甚至被捅出掉在爐外，填充物只能被勉強填充，填充效果很差，因外部無封擋物，側密封處的填充物在鍋爐運行一段時間后被吹掉，側密封處又開始漏風漏灰。無封擋物是側密封漏風漏灰的根本原因。
三門峽富通新能源銷售的生物質鍋爐如下所示：
同時我們也銷售生物質顆粒燃料的顆粒機、木屑顆粒機等機械設備。
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生物質顆粒燃料
生物質鍋爐
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適應物料：≤12mm生物質顆粒燃料
設備類型：家用生物質燃料鍋爐
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適應物料：生物質顆粒燃料
設備類型：生物質鍋爐
四、解決思路
安裝側密封處的外部封擋物是解決側密封漏風問題的必要條件。
由于側密封的結構設計特點，維護人員一直認為從側密封的下方和外部無法安裝封擋物，漏風也一直無法徹底根治。因此，對鍋爐側密封堵漏處理要另辟蹊徑。
五、現(xiàn)場策劃
2005年一號鍋爐房2#鍋爐大修．7月29日我們來到現(xiàn)場，當鍋爐側密封壓板被揭開后，我們認真地看了側密封的結構和漏風痕跡，在檢查中我們發(fā)現(xiàn)，由于側密封體側表面平直，從爐前到爐后相通，旁邊還有工字鋼（見圖1），在此貫通安裝一根扁鐵作為封擋物，內(nèi)塞填充物，即可解決側密封漏風問題（見圖2）。側密封體和風室墻板材質是鑄鐵，且風室墻板還有高矮2種不等間距的拉筋，扁鐵只能斜插在側密封體與工字鋼的通道內(nèi)，緊貼側密封體漏風的側表面，放在工字鋼上進行焊接（見圖2）。為驗證可行性，首先在2#爐上做試驗，在鍋爐前方，我們往通道內(nèi)塞入一根焊接好的扁鐵，發(fā)現(xiàn)扁鐵與側密封體側表面接觸很好，決定照此法在一臺鍋爐上實施，成功后在所有同型號鍋爐上推廣。
六、施工方案
在集箱下方的工字鋼頭部爐墻處拆幾塊磚，放入長度約7米、寬度175~195毫米、厚度10毫米的扁鐵，扁鐵的長度和寬度按實際尺寸定，扁鐵頭部焊堵板，斜放入漏風通道內(nèi)，在扁鐵頭部和尾部與工字鋼焊接固定，在空間處塞入耐火材料硅酸鋁纖維氈并搗實，即可把漏風通道封堵嚴實（見圖2），在工字鋼頭部爐墻處拆幾塊磚，對結構沒有影響。施工完畢后做密封處理并封堵即可。
七、技術措施
1、提供的扁鐵寬度100毫米，厚度10毫米，長度約6米，在使用時，扁鐵在寬度和長度上都要拼接。要求拼接后校正，保證扁鐵平整。在施工時可采用拼接后，在長度方向一半處再切開，校正后再對接的方法。
2、扁鐵緊貼側密封體的側表面，接觸面力求無縫隙。用燈光法檢查。
3、扁鐵側邊不得高于側密封體上表面，最好是略低于或持平。
4、扁鐵頭、尾部與工字鋼焊接牢固。
5、硅酸鋁纖維氈填充時，必須用專用工具搗實。
6、在爐墻處拆除的安裝口在集箱下方，為防止爐膛的風從此處竄出，應對暴露出的集箱做密封處理，然后再封堵。
八、效果評價
2005年9月28日8臺14MW鍋爐側密封全部封堵完畢，封堵效果很好，再無漏風漏灰現(xiàn)象，這表明鍋爐側密封封堵工藝改進后達到了預期效果。
1、鍋爐側密封處不再漏風，改善了火床燃燒狀況，降低運行人員調(diào)整時間和強度。
2、鍋爐側密封處未出現(xiàn)向外冒煙、漏灰現(xiàn)象，改善了員工的工作場所環(huán)境，降低了員工勞動強度。
3、鼓引風機頻率差值減小，說明引風機電耗得以降低。供熱3個鍋爐房共節(jié)約引風機電費12萬元。
從上表得出：一車間平均降低4.00。4.30Hz，二車間平均降低2.OIHz，三車間平均降低1.53～7.17Hz，降低幅度1.53～7.17Hz。
以引風頻率差4.5Hz為測試依據(jù)，在一車間現(xiàn)場測試得：
每小時可節(jié)電6.718kWh，每天可節(jié)電161.232kWh，月節(jié)電4836.96kWh．單爐一個運行周期可節(jié)電29021.76kWh，再根據(jù)鍋爐的運行規(guī)律，在一月、二月需投入另一臺14MW鍋爐，同樣這臺鍋爐的引風節(jié)電4836.96x2=9673.92kWh，這項改造的節(jié)電量為：29021.76kWh +9673.92kWh =38695.68kWh，折合電費4萬元。供熱3個鍋爐房共節(jié)約引風機電費12萬元。
九、下一步計劃
從鍋爐本體密封性角度考慮，還有下列問題需要解決。
1、鍋爐后軸處漏風，漏風點位于軸承蓋板四周縫隙處和冷卻水、潤滑連接管穿蓋板的管孔處。可通過填塞耐火密封材料和砌筑紅磚封堵解決，三號鍋爐房已實施。
2、爐前擋風門、爐墻上各檢查門、人孔門漏風，漏風點位于各類門的平面結合處，可通過把門的平面密封改為凹凸面密封和迷宮密封來解決，解決途徑：加工結合面改變密封結構或對門進行更換。
